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川东北高含硫气藏钻井液抗硫工艺优化与应用

肖金裕 周华安 暴丹 冯学荣 卢浩 杨兰平 汪伟

肖金裕,周华安,暴丹,等. 川东北高含硫气藏钻井液抗硫工艺优化与应用[J]. 钻井液与完井液,2023,40(6):718-724 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2023.06.004
引用本文: 肖金裕,周华安,暴丹,等. 川东北高含硫气藏钻井液抗硫工艺优化与应用[J]. 钻井液与完井液,2023,40(6):718-724 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2023.06.004
XIAO Jinyu, ZHOU Huaan, BAO Dan, et al.Optimization of sulfur-resistant drilling fluid techniques and its application in drilling high sulfur content reservoirs in northeast Sichuan[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid,2023, 40(6):718-724 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2023.06.004
Citation: XIAO Jinyu, ZHOU Huaan, BAO Dan, et al.Optimization of sulfur-resistant drilling fluid techniques and its application in drilling high sulfur content reservoirs in northeast Sichuan[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid,2023, 40(6):718-724 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2023.06.004

川东北高含硫气藏钻井液抗硫工艺优化与应用

doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2023.06.004
基金项目: 川庆钻探工程有限公司科技攻关项目“川东北高含硫气藏钻井液抗硫及承压堵漏关键技术深化研究与试验”(CQ2021B-46-Z2-3)。
详细信息
    作者简介:

    肖金裕,高级工程师,1969年生,毕业于石油大学(华东)开发系泥浆专业,现在主要从事现场钻井液技术应用研究工作。E-mail:xiaojy_sc@cnpc.com.cn

  • 中图分类号: TE254.3

Optimization of Sulfur-Resistant Drilling Fluid Techniques and Its Application in Drilling High Sulfur Content Reservoirs in Northeast Sichuan

  • 摘要: 川东北地区铁山坡、罗家寨、渡口河、七里峡、正坝和菩萨殿气田飞仙关组气藏属于高含硫气藏~特高含硫气藏。针对川东北高含硫气藏地质特点和钻井液技术难点分析,提出钻井液抗硫工艺优化对策,并通过室内实验优选出抗硫钻井液体系配方,进行了钻井液黏度、pH值、碱度、油水比对吸收H2S效果的评价。研究结果表明,水基钻井液和油基钻井液优化抗硫工艺后具有较强的抗硫除硫能力。该抗硫钻井液体系在坡002-H4井和罗家24井现场试用非常成功,钻井周期大幅缩短、机械钻速明显提高,平均井眼扩大率降低,抗硫除硫效果明显,能够满足高含硫井钻进的要求,在下川东高含硫地层钻井方面有着广阔的应用前景。

     

  • 据已完成井统计资料显示,川东北地区铁山坡、罗家寨、渡口河、七里峡、正坝和菩萨殿气田飞仙关组气藏H2S含量一般为102.1~523.63 g/m3,属于高含硫气藏~特高含硫气藏,给安全钻井生产带来了极大风险,加之地质条件复杂,纵向上多压力系统交错、地层破碎、易漏、产层具有典型的“三高”特征、富含H2S、CO2等酸性气体、容易导致“漏转喷”、H2S中毒、钻具氢脆和井喷失控等复杂事故,井控安全风险极大[1-5]。川东北雷口坡组和嘉陵江组地层含石膏、盐水,易污染钻井液性能,引起井下复杂;嘉五组地层异常高压,二、三叠系地层褶皱剧烈,断层十分发育,浅层气活跃,可能钻遇异常高压或井漏。嘉三段地层产盐水,飞仙关组气、漏并存,且易发生黏卡,高含硫化氢,存在采空区,地层压力系数低,易发生压差卡钻和井漏。针对这些技术难题和潜在的安全隐患,优选出抗硫水基钻井液和抗硫油基钻井液体系,满足了高含H2S地层安全快速钻井的需要,对加快川东北地区高含硫飞仙关气藏的勘探开发具有重要指导意义[6-10]

    1)高含硫井遵循“及时监测、先抗后除、抗除结合、致密封堵”的原则,开展硫化氢防治工作。

    2)把握三高气田钻井液的“二合理、四足够”技术原则,确保其“一稳二高四强双保”特性。“二合理”技术原则如下:①合理的钻井液密度,其能平衡地层孔隙压力,同时不让流体进入井筒,维持设计高限;②合理的高膨润土含量,其对H2S有很好的吸附作用,有利于防硫。“四足够”技术原则如下:①足够的碱性调节剂(烧碱和生石灰),控制生石灰含量为0.8%~1.5%,配合0.5%~1.0%烧碱,确保井浆中残留一定的生石灰;②足够的pH稳定剂,水基钻井液的pH值不低于10.5,油基钻井液碱度不低于3.0;③足够的抗膏盐护胶剂,抗H2S污染,防高温降解;④足够的除硫剂,尽量执行设计上限。一稳:合理钻井液密度压稳地层流体的井筒压力平衡特性;二高:高pH值、高效抗硫抗酸性气体特性;四强:强碱性、强护胶性、强抑制性、强除硫的特性;双保:保护油气层和保护钻具防腐特性[11-14]

    3)钻遇硫化氢地层后,按配方高限及时补充烧碱、生石灰、RSTF、JD-6等强抗硫处理剂,维持钻井液具有较好的流变性和较高碱度,增强脱气性和抗硫除硫能力,及时清除硫化氢,防治污染钻井液和溢出危害设备和健康[15-16]

    不同配方的抗硫水基钻井液性能评价结果见表1,钻井液配方如下。

    表  1  抗硫水基钻井液体系配方优选实验
    配方老化条件ρ/
    g·cm−3
    FLAPI/
    mL
    Gel/
    Pa/Pa
    pHHTHPφ600/φ300φ200/φ100φ6/φ3备注
    FL/mLk/mm
    1#130 ℃、8 h1.623.21.5/8.09.511.04.590/5338/223/2杯底无沉淀,玻棒直接到
    底,有清脆撞击声
    2#130 ℃、8 h1.623.22.5/12.59.510.85.0120/7051/314/3开罐比1#稠,杯底无沉淀,
    玻棒到底,有清脆撞击声
    3#130 ℃、8 h1.603.60.5/4.09.511.25.558/3121/122/1玻棒不能到底,杯底有5 mm
    沉淀,搅拌1 min后即散
    4#130 ℃、8 h1.593.40.5/4.0109.83.548/2619/122/1玻棒直接到底,有清脆撞击声,
    静置后无沉淀
    5#130 ℃、8 h1.603.00/0.251010.87.034/1913/91/1玻棒不能到底,杯底有3 mm沉
    淀,搅拌即散,静置后有沉淀
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    0#(基础配方) 0.3%纯碱+0.5%烧碱+0.3%FA-367+3%PPL+3%超细钙+0.8%生石灰+7%KCl+10%有机盐+重晶石粉(密度为1.60 g/cm3)

    1# 0#+4%原矿土+0.5%LS-2+5%JD-6+3%RSTF+1%沥青类防塌剂RF-9

    2# 0#+4%原矿土+0.5%Redul+5%JD-6+3%RSTF+1%RF-9

    3# 0#+4%原矿土+0.5%Redul+8%JD-6+5%RSTF+1%RF-9

    4# 0#+3%原矿土+0.5%Redul+8%JD-6+5%RSTF+2%RF-9

    5# 0#+3%原矿土+0.5%LS-2+5%JD-6+3%RSTF+1%WNSX

    表1看出,1#和4#配方效果较好,流变性好,中压滤失量和高温高压滤失量较小,泥饼质量薄而韧,高温老化后性能稳定,并且切力合理,具有一定的悬浮和携砂能力。

    通过改变高分子量聚合物FA-367的含量,探讨黏度对吸收硫化氢效果的影响。实验条件:水基钻井液100 mL,H2S浓度为50 000 mg/L,流量为200 mL/min,温度为80 ℃。如图1所示,随着钻井液黏度增大,水基钻井液除硫效果减弱,由于黏度增大,硫化氢被钻井液不充分吸收,部分硫化氢溢出钻井液导致除硫效果减弱。随着污染进行,黏度增大导致除硫效果变差。

    图  1  水基钻井液黏度对吸收H2S效果的影响

    通过改变烧碱的含量,探讨pH值对吸收硫化氢效果的影响。实验条件:水基钻井液100 mL,硫化氢浓度为50 000 mg/L,流量为200 mL/min,温度为80 ℃,搅拌转速为50 r/min。从图2可以看出,随着水基钻井液pH值增大,除硫效果明显改善。因为随着烧碱含量增加,钻井液硫化氢突破能力和饱和能力升高,抗硫效果优良。NaOH与硫化氢发生酸碱中和反应,促进硫化氢溶解,除硫效果随着烧碱含量增大而增加。

    图  2  水基钻井液pH值对吸收H2S效果的影响

    不同配方抗硫油基钻井液优选实验结果见表2。从表2可以看出,10#配方效果较好,切力合理,破乳电压较高,高温高压滤失量较低,携砂性能好,流变性较好,各项指标满足设计。

    表  2  抗硫油基钻井液体系配方优选实验
    序号配方实验
    条件
    PV/
    mPa·s
    YP/
    Pa
    Gel/
    Pa/Pa

    FLHTHP/
    mL
    φ600/
    φ300
    φ200/
    φ100
    φ6/
    φ3
    6#白油+3%有机土+5%三合一乳化剂HFMO+5%降滤失剂HFLO+5%CaO+3%RF-9+5%超细钙+5%超微重晶石+35%CaCl2盐水(90∶10)+重晶石粉65 ℃191.01/33.51240/2115/82/1
    老化后201.51.5/33.51243/2317/102/1
    7#白油+3%有机土+6%HFMO+5%HFLO+3%CaO+
    3%RF-9+5%超细钙+5%超微重晶石+
    35%CaCl2盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃191.01.5/33.51440/2115/92/1
    老化后213.01.5/33.51448/2719/112/1
    8#白油+7%有机土+6%HFMO+7%HFLO+3%CaO+5%
    RF-9+6%超细钙+5%超微重晶石+3%除硫剂
    JD-2+40%CaCl2盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃4314.56/93.51.2115/7256/3814/12
    9#白油+7%有机土+6%HFMO+7%HFLO+3%CaO+5%
    RF-9+6%超细钙+5%超微重晶石+3%JD-2+30%CaCl2
    盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃478.06/83.01.0110/6353/3613/12
    10#白油+6%有机土+6%HFMO+7%HFLO+5%CaO+5%
    RF-9+6%超细钙+5%超微重晶石+3%JD-2+30%CaCl2
    盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃309.03/63.51.678/4838/258/7
    老化后257.53/53.51.665/4030/207/6
      注:钻井液密度为1.22~1.25 g/cm3;老化条件为120 ℃、24 h;10#配方老化前和老化后的破乳电压分别为891、980 V。
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    通过改变10#配方钻井液中有机土含量,探讨油基钻井液黏度(见表3)对吸收H2S效果的影响。实验条件:钻井液350 mL,温度为80 ℃,H2S浓度为50 000 mg/L,流量为20 mL/min。不同钻井液的黏度值见图3。从图3可以看出,随着钻井液黏度增大,油基钻井液除硫效果减弱,由于黏度增大,H2S被钻井液不充分吸收,部分H2S溢出钻井液导致除硫效果减弱。随着污染进行,黏度增大导致除硫效果变差。

    表  3  改变10#配方钻井液中有机土  加量后不同体系的流变性能
    体系AV/
    mPa·s
    PV/
    mPa·s
    YP/
    Pa
    10'#3.02.50.5
    10"# 8.57.01.5
    10#17.510.07.5
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    图  3  钻井液黏度对吸收H2S效果的影响

    通过改变石灰含量,探讨油基钻井液碱度对吸收H2S效果的影响。实验条件:钻井液350 mL,温度为25 ℃,H2S浓度为50 000 mg/L,流量为20 mL/min。从图4可知,随着石灰含量增大,油基钻井液碱度增大,除硫效果明显改善。石灰含量增加,钻井液硫化氢突破能力和饱和能力升高,抗硫效果优良。氧化钙溶于油基钻井液水相中,与水反应生成Ca(OH)2,钻井液碱度增大,与硫化氢发生酸碱中和反应,促进硫化氢溶解,除硫效果随着石灰含量增大而增加。

    图  4  碱度对油基钻井液吸收H2S效果的影响

    通过改变油基钻井液的油水比,探讨其对吸收硫化氢效果的影响。实验条件:钻井液为350 mL,温度为80 ℃,H2S浓度为50 000 mg/L,流量为20 mL/min。

    图5可以看出,随着钻井液油水比的增大,H2S 溶解性增大,除硫效果变好。油水比增大,钻井液的油相体积分数增大,因此H2S 溶解效果增强,除硫效果优良,因此维持较高的油水比有利于抵抗H2S的污染。

    图  5  油水比对吸收H2S效果的影响
    3.1.1   坡002-H4井概况

    坡002-H4井是部署在铁山坡构造坡2井区断高的一口开发井,井型为水平井,井身结构设计为:Φ660.4 mm钻头×50 m;Φ455 mm钻头×750 m;Φ333.4 mm钻头×3230 m;Φ241.3 mm钻头×4012 m;Φ149.2 mm钻头(导眼井)×4434 m;Φ149.2 mm钻头(水平井)×5231 m。坡002-H4井的二开和三开选用抗硫水基钻井液体系,四开导眼和水平段选用抗硫油基钻井液体系。坡002-H4井应用井段抗硫水基钻井液的性能如表4所示。坡002-H4井应用井段抗硫油基钻井液的性能如表5所示。

    表  4  坡002-H4井应用井段抗硫水基钻井液的性能
    井深/mρ/(g·cm−3FV/sFLAPI/mLPV/mPa·sYP/PaYP/PV/(Pa/mPa·s)pH
    2367~26561.4345~493.4~4.024~274.0~5.00.015~0.20810.0~10.5
    2656~38841.43~1.7345~532.8~3.619~403.5~9.00.023~0.19410.5
    39511.76502.8357.00.20010.5
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    表  5  坡002-H4井应用井段抗硫油基钻井液的性能
    开次井深/mρ/(g·cm−3FV/sFLHTHP/mLPV/mPa·sYP/PaYP/PV/(Pa/mPa·s)碱度ES/V
    导眼井3958~44351.00~1.0557~592.0~2.815~193.8~4.80.220~0.2502.7~3.8416~578
    水平井3966~40901.2055~582.2~2.420~224.3~5.20.196~0.2643.6~3.9540~640
    4123~42381.03~1.05572.2~2.420~223.8~4.30.170~0.2103.0~4.0410~505
    4238~50561.08~1.0956~571.6~2.019~213.8~5.20.200~0.2706.2~7.0590~1020
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    3.1.2   应用效果评价

    坡002-H4井的二开和三开通过强化钻井液抑制封堵能力和抗膏盐污染能力,保持钻井液具有良好的流变性和脱气性,突出的强碱性,钻井液中除硫剂加量控制在1.5%~3%之间,优化抗硫工艺,增强了钻井液的除硫效果。四开导眼和水平段维持井浆中除硫剂加量为3%,控制碱度在3.0以上、油水比为75∶25,进一步增强了除硫效果,安全钻至完钻井深5056 m。

    在坡002-H4井嘉三地层的钻进过程中,在处理高压盐水层时,出现了2次高浓度H2S侵入的现象,第1次H2S浓度为56 mg/L,第2次H2S浓度为461 mg/L,钻井液的性能变化较小,体现了抗硫水基钻井液良好的除硫抗硫效果。四开Φ149.2 mm井眼水平段出现1次高浓度H2S侵入,地面监测H2S浓度为12 mg/L,钻井液的各项性能无变化,体现了抗硫油基钻井液良好的除硫抗硫效果。

    3.2.1   罗家24井概况

    罗家24井是部署在下川东罗家寨气田A井场的一口大斜度+水平段定向开发井,井身结构设计:Φ660.4 mm钻头×100 m;Φ444.5 mm钻头×1490 m;Φ311.2 mm钻头×2732 m;215.9 mm钻头×3974 m;Φ152.4 mm钻头×5172 m。三开选用抗硫水基钻井液体系,四开和五开采用抗硫油基钻井液体系。罗家 24 井应用井段抗硫水基钻井液性能如表6所示,罗家 24 井应用井段抗硫油基钻井液性能如表7所示。

    表  6  罗家24井应用井段抗硫水基钻井液性能
    井深
    m
    ρ/
    g·cm−3
    FV/
    s
    FLAPI/
    mL
    PV/
    mPa·s
    YP/
    Pa
    YP/PV/
    Pa/mPa·s
    pH
    23571.19474.0214.00.19010.0
    25001.18452.8173.00.17610.0
    2620~
    2829
    1.1845~
    50
    2.6~
    3.0
    15~
    20
    3.0~
    6.5
    0.19~
    0.32
    10.0
    29441.20453.2164.50.28110.5
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    3.2.2   罗家24井应用效果评价

    三开强化钻井液具有良好的抑制性和抗膏盐污染能力,维持钻井液中1.5%除硫剂和pH值为10.0~10.5,保持钻井液具有良好的流变性,优化防硫除硫工艺,保证了除硫效果。

    罗家24井的四开和五开均采用抗硫油基钻井液,加足护胶剂、沥青和生石灰,强化封堵胶结能力,维持具有良好的脱气性能,保持2%~3%除硫剂、碱度为3%~5%和油水比为80∶20,优化抗硫工艺。100%开启离心机控制密度自然增长,采用GGT硫化物测定仪每4 h定时检测硫离子浓度,并通过缓冲罐硫化氢探头检测H2S气体的浓度,可依靠此2种手段及时判断抗硫除硫效果,便于早发现问题早处理。在钻进过程中,钻井液的性能稳定,各指标变化小,碱度未降,未发生H2S污染现象,也未监测到H2S气体的溢出,钻井液中也未检测出硫离子,体现出抗硫油基钻井液有较强的抗硫除硫能力。

    表  7  罗家24井应用井段抗硫油基钻井液性能
    开次井深mρ/(g·cm−3)FV/sFLHTHP/mLPV/mPa·sYP/PaGel/(Pa/Pa)碱度ES/V油水比
    四开29841.20662.2338.03/43.051080∶20
    32551.23652.0297.04/64.552080∶20
    34061.25632.0298.03/54.561080∶20
    3615~40161.24592.0266.0~8.52.5~3/3.5~45.0585~68580∶20
    五开4019~48081.1056~581.4~2.021~276.0~8.02.5~3/3~54.0~5.0580~63880∶20
    4944~52501.11~1.1256~571.624~296.5~8.03/45.0627~75380∶20
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    1.优化钻井液抗硫工艺,提升钻井液自身防硫抗硫能力是解决高含硫井的关键。

    2.抗硫水基和抗硫油基钻井液体系具有流变性好、滤失造壁性强、抑制性强、润滑性好、封堵能力强和热稳定性好、抗膏盐污染抗岩屑污染抗二价硫离子污染能力强、抗硫除硫效果好等优点。有利于提高钻井速度,降低复杂故障时率,能够满足高含硫井钻进的要求,在下川东高含硫地层钻井方面有着广阔的发展应用前景。

    3.使用GGT硫化物含量测定仪定期监测钻井液中硫离子含量的方法,可提前发现钻井液中硫化氢入浸情况,做到早发现早处理,从而避免高含硫地层硫化氢溢出带来的安全风险。

  • 图  1  水基钻井液黏度对吸收H2S效果的影响

    图  2  水基钻井液pH值对吸收H2S效果的影响

    图  3  钻井液黏度对吸收H2S效果的影响

    图  4  碱度对油基钻井液吸收H2S效果的影响

    图  5  油水比对吸收H2S效果的影响

    表  1  抗硫水基钻井液体系配方优选实验

    配方老化条件ρ/
    g·cm−3
    FLAPI/
    mL
    Gel/
    Pa/Pa
    pHHTHPφ600/φ300φ200/φ100φ6/φ3备注
    FL/mLk/mm
    1#130 ℃、8 h1.623.21.5/8.09.511.04.590/5338/223/2杯底无沉淀,玻棒直接到
    底,有清脆撞击声
    2#130 ℃、8 h1.623.22.5/12.59.510.85.0120/7051/314/3开罐比1#稠,杯底无沉淀,
    玻棒到底,有清脆撞击声
    3#130 ℃、8 h1.603.60.5/4.09.511.25.558/3121/122/1玻棒不能到底,杯底有5 mm
    沉淀,搅拌1 min后即散
    4#130 ℃、8 h1.593.40.5/4.0109.83.548/2619/122/1玻棒直接到底,有清脆撞击声,
    静置后无沉淀
    5#130 ℃、8 h1.603.00/0.251010.87.034/1913/91/1玻棒不能到底,杯底有3 mm沉
    淀,搅拌即散,静置后有沉淀
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    表  2  抗硫油基钻井液体系配方优选实验

    序号配方实验
    条件
    PV/
    mPa·s
    YP/
    Pa
    Gel/
    Pa/Pa

    FLHTHP/
    mL
    φ600/
    φ300
    φ200/
    φ100
    φ6/
    φ3
    6#白油+3%有机土+5%三合一乳化剂HFMO+5%降滤失剂HFLO+5%CaO+3%RF-9+5%超细钙+5%超微重晶石+35%CaCl2盐水(90∶10)+重晶石粉65 ℃191.01/33.51240/2115/82/1
    老化后201.51.5/33.51243/2317/102/1
    7#白油+3%有机土+6%HFMO+5%HFLO+3%CaO+
    3%RF-9+5%超细钙+5%超微重晶石+
    35%CaCl2盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃191.01.5/33.51440/2115/92/1
    老化后213.01.5/33.51448/2719/112/1
    8#白油+7%有机土+6%HFMO+7%HFLO+3%CaO+5%
    RF-9+6%超细钙+5%超微重晶石+3%除硫剂
    JD-2+40%CaCl2盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃4314.56/93.51.2115/7256/3814/12
    9#白油+7%有机土+6%HFMO+7%HFLO+3%CaO+5%
    RF-9+6%超细钙+5%超微重晶石+3%JD-2+30%CaCl2
    盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃478.06/83.01.0110/6353/3613/12
    10#白油+6%有机土+6%HFMO+7%HFLO+5%CaO+5%
    RF-9+6%超细钙+5%超微重晶石+3%JD-2+30%CaCl2
    盐水(85∶15)+重晶石粉
    65 ℃309.03/63.51.678/4838/258/7
    老化后257.53/53.51.665/4030/207/6
      注:钻井液密度为1.22~1.25 g/cm3;老化条件为120 ℃、24 h;10#配方老化前和老化后的破乳电压分别为891、980 V。
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    表  3  改变10#配方钻井液中有机土  加量后不同体系的流变性能

    体系AV/
    mPa·s
    PV/
    mPa·s
    YP/
    Pa
    10'#3.02.50.5
    10"# 8.57.01.5
    10#17.510.07.5
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    表  4  坡002-H4井应用井段抗硫水基钻井液的性能

    井深/mρ/(g·cm−3FV/sFLAPI/mLPV/mPa·sYP/PaYP/PV/(Pa/mPa·s)pH
    2367~26561.4345~493.4~4.024~274.0~5.00.015~0.20810.0~10.5
    2656~38841.43~1.7345~532.8~3.619~403.5~9.00.023~0.19410.5
    39511.76502.8357.00.20010.5
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    表  5  坡002-H4井应用井段抗硫油基钻井液的性能

    开次井深/mρ/(g·cm−3FV/sFLHTHP/mLPV/mPa·sYP/PaYP/PV/(Pa/mPa·s)碱度ES/V
    导眼井3958~44351.00~1.0557~592.0~2.815~193.8~4.80.220~0.2502.7~3.8416~578
    水平井3966~40901.2055~582.2~2.420~224.3~5.20.196~0.2643.6~3.9540~640
    4123~42381.03~1.05572.2~2.420~223.8~4.30.170~0.2103.0~4.0410~505
    4238~50561.08~1.0956~571.6~2.019~213.8~5.20.200~0.2706.2~7.0590~1020
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    表  6  罗家24井应用井段抗硫水基钻井液性能

    井深
    m
    ρ/
    g·cm−3
    FV/
    s
    FLAPI/
    mL
    PV/
    mPa·s
    YP/
    Pa
    YP/PV/
    Pa/mPa·s
    pH
    23571.19474.0214.00.19010.0
    25001.18452.8173.00.17610.0
    2620~
    2829
    1.1845~
    50
    2.6~
    3.0
    15~
    20
    3.0~
    6.5
    0.19~
    0.32
    10.0
    29441.20453.2164.50.28110.5
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    表  7  罗家24井应用井段抗硫油基钻井液性能

    开次井深mρ/(g·cm−3)FV/sFLHTHP/mLPV/mPa·sYP/PaGel/(Pa/Pa)碱度ES/V油水比
    四开29841.20662.2338.03/43.051080∶20
    32551.23652.0297.04/64.552080∶20
    34061.25632.0298.03/54.561080∶20
    3615~40161.24592.0266.0~8.52.5~3/3.5~45.0585~68580∶20
    五开4019~48081.1056~581.4~2.021~276.0~8.02.5~3/3~54.0~5.0580~63880∶20
    4944~52501.11~1.1256~571.624~296.5~8.03/45.0627~75380∶20
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出版历程
  • 收稿日期:  2023-05-14
  • 修回日期:  2023-06-11
  • 刊出日期:  2023-12-30

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