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鄂尔多斯盆地天环坳陷走滑断裂带深表层堵漏技术

孙欢 朱明明 邹双 铁明亮 刘振 王浩

孙欢,朱明明,邹双,等. 鄂尔多斯盆地天环坳陷走滑断裂带深表层堵漏技术[J]. 钻井液与完井液,2024,41(4):467-472 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2024.04.007
引用本文: 孙欢,朱明明,邹双,等. 鄂尔多斯盆地天环坳陷走滑断裂带深表层堵漏技术[J]. 钻井液与完井液,2024,41(4):467-472 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2024.04.007
SUN Huan, ZHU Mingming, ZOU Shuang, et al.Controlling mud losses into deep surface formations of the strike-slip fault zone in the Tianhuan depression in Ordos basin[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid,2024, 41(4):467-472 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2024.04.007
Citation: SUN Huan, ZHU Mingming, ZOU Shuang, et al.Controlling mud losses into deep surface formations of the strike-slip fault zone in the Tianhuan depression in Ordos basin[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid,2024, 41(4):467-472 doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2024.04.007

鄂尔多斯盆地天环坳陷走滑断裂带深表层堵漏技术

doi: 10.12358/j.issn.1001-5620.2024.04.007
基金项目: 中国石油集团川庆钻探工程有限公司项目“恶性井漏防治技术与高性能水基钻井液现场试验”(2020F-45)。
详细信息
    作者简介:

    孙欢,工程师,1990年生,2012年毕业于西安石油大学应用化学专业,现在主要从事水基钻井液防漏堵漏方面的研究与现场应用工作。E-mail:1025351195@qq.com

  • 中图分类号: TE282

Controlling Mud Losses into Deep Surface Formations of the Strike-Slip Fault Zone in the Tianhuan Depression in Ordos Basin

  • 摘要: 近年来随着青石峁区域的高产工业气流井的增加,该区域已成为长庆油田下一步天然气勘探开发的重要领域。青石峁区域属于鄂尔多斯盆地天环坳陷地质结构,但随着深探井部署增加,钻井井漏日益凸显,特别是深表层恶性漏失加剧,主要表现在第四系富含水层活跃,常规堵漏技术堵漏成功率低;罗汉洞组存在大段连续裂缝地层、漏失频发、堵漏时间长,为解决钻井过程中堵漏技术难点,针对浅层动水层,采用体膨阻水堵漏技术进行封固。研发随钻大颗粒漏速控制技术,实现一趟钻钻穿大段裂缝,进入稳定地层后采用多级配可固化堵漏工作液进行大段裂缝型漏层的封固,形成了一套鄂尔多斯盆地天环坳陷走滑断裂带深表层堵漏技术。该技术在青石卯区域成功应用,顺利完成多口深表层的施工。

     

  • 图  1  井下送入工具示意图

    表  1  堵漏工作液的催化剂加量优选

    预聚体/
    g
    催化剂/
    %
    水/
    g
    t初始反应/
    s
    t完全反应/
    s
    抗压强度/
    MPa
    50150602102.0
    50350491702.5
    5055025683.0
    5075010403.1
    509505263.1
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    表  2  堵漏工作液在空气中的暴露安全时间

    预聚体/
    g
    催化剂/
    %
    放置不同时间(min)的稳定性
    102030405060
    501稳定稳定稳定稳定稳定稳定
    503稳定稳定稳定稳定稳定反应
    505稳定稳定稳定稳定稳定反应
    507稳定稳定稳定反应反应反应
    509稳定稳定反应反应反应反应
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    表  3  悬浮剂的优选

    悬浮剂加量/
    %
    石英砂/
    %
    不同时间(min)的密度差/(g·cm-3)
    102030405060
    XCD0.1300.150.20.350.370.420.45
    0.3300.110.190.250.310.360.41
    0.5300.090.110.130.200.270.35
    0.7300.030.040.070.120.130.15
    PAC-HV0.1300.270.330.430.470.510.53
    0.3300.220.290.340.390.430.48
    0.5300.110.180.240.270.330.38
    0.7300.040.080.140.180.210.23
    TDL-10.1300.020.030.050.090.120.16
    0.3300.010.010.020.070.100.12
    0.53000.010.010.010.020.02
    0.73000.010.010.010.010.02
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    表  4  多级配可固化堵漏工作液在不同缝板宽度的封堵承压性能(60 ℃)    

    缝板/mm承压/MPaFL/mL滤失率/%
    0.5105010
    1.01012525
    1.51015531
    2.01024549
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    表  5  多级配可固化堵漏工作液的常规性能

    测试条件AV/mPa·sPV/mPa·sYP/PaGel/(Pa/Pa)
    初始48425.743/9
    静止(4 h)614317.215/13
    静止(8 h)684621.037/18
    静止(12 h)785323.909/20
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    表  6  不同支撑剂含量对堵漏工作液流动性的影响

    ZCJ/%ρ/(g·cm−3塌落度/mm施工安全性评价
    01.2525.0易泵送
    51.2723.5易泵送
    101.2923.0易泵送
    151.3220.0易泵送
    201.3518.5易泵送
    251.3716.0不易泵送
    301.4012.0难泵送
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    表  7  多级配可固化堵漏工作液对不同 缝板宽度的封堵承压性能

    P/MPa在不同缝板宽度(mm)的滤失量/mL
    0.5123
    00000
    11.51.52.02.0
    23.03.04.04.0
    33.03.54.05.0
    43.03.54.05.0
    53.53.54.05.0
    64.04.04.05.5
    74.04.04.55.5
    84.04.04.57.0
    94.04.04.57.0
    104.04.04.57.0
      注:实验温度为60 ℃,以1 MPa/10 min的加压速率从0逐级加压至10 MPa。
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出版历程
  • 收稿日期:  2024-01-03
  • 修回日期:  2024-02-16
  • 刊出日期:  2024-09-30

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